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Electrónica de Comunicaciones

Electrónica de Comunicaciones. CONTENIDO RESUMIDO: 1- Introducción 2- Osciladores 3- Mezcladores. 4- Lazos enganchados en fase (PLL). 5- Amplificadores de pequeña señal para RF. 6- Filtros pasa-banda basados en resonadores piezoeléctricos. 7- Amplificadores de potencia para RF.

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Electrónica de Comunicaciones

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  1. Electrónica de Comunicaciones CONTENIDO RESUMIDO: 1- Introducción 2- Osciladores 3- Mezcladores. 4- Lazos enganchados en fase (PLL). 5- Amplificadores de pequeña señal para RF. 6- Filtros pasa-banda basados en resonadores piezoeléctricos. 7- Amplificadores de potencia para RF. 8- Demoduladores de amplitud (AM, DSB, SSB y ASK). 9- Demoduladores de ángulo (FM, FSK y PM). 10- Moduladores de amplitud (AM, DSB, SSB y ASK). 11- Moduladores de ángulo (PM, FM, FSK y PSK). 12- Tipos y estructuras de receptores de RF. 13- Tipos y estructuras de transmisores de RF. 14- Transceptores para radiocomunicaciones ATE-UO EC mez 00

  2. Mezclador Señal de frecuencia f1 Mucho más difícil Señal de frecuencia f2 3- Mezcladores Idea fundamental: Obtener una señal cuya frecuencia sea la suma o la diferencia de la frecuencia de otras dos • Señal de frecuencias (f1+ f2) y ½f1 - f2½ • O señal de frecuencia (f1 + f2) • O señal de frecuencia ½f1 - f2½ ATE-UO EC mez 01

  3. vsde frecuencias (f1+ f2) y ½f1 - f2½ ve1 de frecuencia f1 Mezclador ve1 ve2 ve2 de frecuencia f2 vs (f2- f1) f1 f2 (f1+ f2) Mezclador que genera (f1+ f2) y ½f1 - f2½ f1 = 3 MHz f2 = 5 MHz f2- f1 = 2 MHz f1+f2 = 8 MHz ATE-UO EC mez 02

  4. ¿Cómo generar una señal con frecuencias (f1+ f2) y ½f1 - f2½ partiendo de dos de frecuencias f1 y de f2? Un poco de trigonometría: cos(A+B) = cosA·cosB - senA·senB cos(A-B) = cosA·cosB + senA·senB Luego: cosA·cosB = 0,5[cos(A+B) + cos(A-B)] (1) senA·senB = 0,5[cos(A-B) - cos(A+B)] (2) sen(A+B) = senA·cosB + senB·cosA sen(A-B) = senA·cosB - senB·cosA Luego: senA·cosB = 0,5[sen(A+B) + sen(A-B)] (3) senB·cosA = 0,5[sen(A+B) - sen(A-B)] (4) cos(2A) = cos2A – sen2A y 1 = cos2A + sen2A Luego: cos2A = 0,5[1 + cos(2A)] (5) sen2A = 0,5[1 - cos(2A)] (6) ATE-UO EC mez 03

  5. Componente de frecuencia ½f1 - f2½ Componente de frecuencia ½f1 - f2½ Componente de frecuencia f1+f2 Componente de frecuencia f1+f2 Particularizamos al caso de señales (usando la expresión (1)): cosw1t·cosw2t = 0,5·cos(w1+w2)t + 0,5·cos(w1-w2)t • Basta con multiplicar las señales para obtener la señal deseada • Lo mismo pasa con (2-4), pero con determinados desfases ¿Qué pasa si las señales que se mezclan no están en fase? cosw1t·cos(w2t+f) = 0,5·cos[(w1+w2)t+f] + 0,5·cos[(w1-w2)t–f] • El desfase f sólo provoca desfases, no nuevas componentes ATE-UO EC mez 04

  6. Componente de continua Componente de frecuencia 2f1 Componente de frecuencia 2f2 Señal de frecuencia f1 Componente de frecuencia f1+f2 Componente de frecuencia ½f1-f2½ + k·x2 Señal de frecuencia f2 ¿Cómo multiplicar dos señales (I)? • Usando un multiplicador analógico clásico Þ no adecuado para alta frecuencia. • Usando dispositivos de respuesta cuadrática: • vs = V0 + k·(V1cosw1t + V2cosw2t)2 = • V0 + k·(V12cos2w1t + V22cos2w2t + 2V1cosw1t·V2cosw2t);usamos (1) y (5): • vs = V0 + 0,5k·V12 + 0,5k·V22 +0,5k·V12cos(2w1t) + 0,5k·V22cos(2w2t) + • k·V1V2cos(w1+w2)t + k·V1V2cos(w1-w2)t • Nos sobran las componentes de continua y de frecuencias 2f1 y 2f2 ATE-UO EC mez 05

  7. Componente de continua Componente de frecuencia f2 Componente de frecuencia f1 Componente de frecuencia 2f1 Componente de frecuencia 2f2 Componente de frecuencia f1+f2 Componente de frecuencia ½f1-f2½ Señal de frecuencia f1 + kA·x + kB·x2 Señal de frecuencia f2 ¿Cómo multiplicar dos señales (II)? • Usando dispositivos de respuesta proporcional +cuadrática: • vs = V0 + kA·(V1cosw1t + V2cosw2t) + kB·(V1cosw1t + V2cosw2t)2 = • V0 + kA·(V1cosw1t + V2cosw2t) + kB·(V12cos2w1t + V22cos2w2t + 2V1cosw1t·V2cosw2t);usamos (1) y (5): • vs = V0 + 0,5kB·V12 + 0,5kB·V22 + kA·V1cosw1t + kA·V2cosw2t + • 0,5kB·V12cos(2w1t) + 0,5kB·V22cos(2w2t) + kB·V1V2cos(w1+w2)t + • kB·V1V2cos(w1-w2)t • Nos sobran las componentes de continua y de frecuencias f1, f2 2f1 y 2f2 ATE-UO EC mez 06

  8. Señal de frecuencia f1 + kA·x + kB·x2 + kC·x3 + … Señal de frecuencia f2 ¿Cómo multiplicar dos señales (III)? • Usando dispositivos de respuesta no lineal (en general): • vs = V0 + kA·(V1cosw1t + V2cosw2t) + kB·(V1cosw1t + V2cosw2t)2 + kC·(V1cosw1t + V2cosw2t)3 + … nos fijamos en el último término: • (V1cosw1t + V2cosw2t)3 = V13cos3w1t + V23cos3w2t + 3V12cos2w1t·V2cosw2t + 3V1cosw1t·V22cos2w2t; analizamos cada término: • cos3w1t = cosw1t·0,5[1+cos(2w1t)] = 0,75cosw1t + 0,25cos(3w1t) • cos3w2t = 0,75cosw2t + 0,25cos(3w2t) • cos2w1t·cosw2t = 0,5[1+cos(2w1t)]·cosw2t = 0,5·cosw2t + 0,5cos(2w1t)·cosw2t = 0,5·cosw2t + 0,25cos(2w1+w2)t + 0,25cos(2w1-w2)t • cosw1t·cos2w2t = 0,5·cosw1t + 0,25cos(2w2+w1)t + 0,25cos(2w2-w1)t Finalmente habrá componentes: Deseadas: (f1+f2), ½f1-f2½ Indeseadas: f1, f2, 2f1, 2f2, 3f1, 3f2, 4f1, 4f2 …, (2f1+f2), ½2f1-f2½, (2f2+f1), ½2f2-f1½, (3f1+f2), ½3f1-f2½, (3f2+f1), ½3f2-f1½, (2f1+2f2), ½2f1-2f2½... ATE-UO EC mez 07

  9. ve1 ve2 vs (ideal) f1 f2 vs (f2- f1) f1 f2 (f1+ f2) 2f1 2f2 0 ( dispositivo cuadrático) (f2- f1) (f1+ f2) Ejemplos (I) Dispositivo cuadrático con: V0 = 0 V1 = V2 k= 0,5 • Es más difícil filtrar el caso real (cuadrático) para aislar una única frecuencia ATE-UO EC mez 08

  10. ve1 ve2 vs (ideal) f1 f2 (f2- f1) f1 f2 (f1+ f2) 2f1 2f2 vs 0 (f2-f1) (f1+f2) ( dispositivo proporcional + cuadrático) Ejemplos (II) Dispositivo proporcional + cuadrático con: V0 = 0 V1 = V2 kA = 0,25 kB = 0,5 • Más difícil de filtrar para aislar una única frecuencia ATE-UO EC mez 09

  11. Mezclador vs ve1 de frecuencias f1A y f1B ve2 de frecuencia f2 ¿Por qué es importante que el mezclador genere el mínimo número posible de componentes en la mezcla? • Para facilitar el filtrado. • Más importante aún: para facilitar el filtrado cuando las señales de entrada no son señales senoidales puras. Mezclador ideal. Componentes de frecuencias: (f1A+f2), (f1B+f2), ½f1A-f2½ y ½f1B-f2½ Mezclador cuadrático. Componentes de frecuencias: 0, (f1A+f2), (f1B+f2), ½f1A-f2½, ½f1B-f2½, 2f1A, 2f1B y 2f2 Mezclador proporcional + cuadrático. Componentes de frecuencias: 0, (f1A+f2), (f1B+f2), ½f1A-f2½, ½f1B-f2½, f1A, f1B, f2, 2f1A, 2f1B y 2f2 • Aún más difícil de filtrar para aislar una única frecuencia ATE-UO EC mez 10

  12. Simples • Equilibrados • Doblemente equilibrados • Simples • Equilibrados • Doblemente equilibrados Tipos de mezcladores Objetivos de la realización física de los mezcladores con dispositivos electrónicos • Comportamiento adecuado a las frecuencias de trabajo. • Uso de dispositivos con comportamiento lo más parecido a cuadrático, sin términos apreciables en x, x3, x4, etc. • Cancelación de componentes indeseadas por simetrías en los circuitos. • Pasivos (diodos) • Activos (transistores) ATE-UO EC mez 11

  13. iD [mA] Modelo proporcional + cuadrático 2 + iD Modelo exponencial 1 vD 0 - -1 -30 -20 -10 0 10 20 30 -2 vD [mV] Mezcladores con diodos. Ideas generales (I) iD = IS·(eVD/VT-1) IS = 1 mA VT = 26 mV iD = kA·vD + kB·vD2 kA= 4,467·10-5 kB= 7,984·10-4 • Casi coinciden en este margen de tensiones (± 30 mV) ATE-UO EC mez 12

  14. iD [mA] 2 Modelo proporcional + cuadrático 1 • Comportamiento muy distinto en este margen. 0 -1 Modelo exponencial -60 -40 -20 0 20 40 60 -2 vD [mV] Mezcladores con diodos. Ideas generales (II) Comportamiento con niveles mayores de tensión • El equivalente tendría un comportamiento más complejoiD = kA·vD + kB·vD2 + kC·vD3 + kD·vD4 + kE·vD5 + ... • Se generarían componentes de otras frecuencias. • Es muy importante que los niveles de las señales sean los correctos. ATE-UO EC mez 13

  15. vD iD v1 = V1cosw1t vs + v2 = V2cosw2t Idea general Realización práctica sin terminal común en las fuentes - + + v1 + - vs R + v2 Teoría del mezclador con un diodo • Ecuaciones: • vs + vD = v1 + v2 • vs = R·iD • iD ≈kA·vD + kB·vD2 vs << vD, v1, v2 vD≈ v1 + v2 vs≈ R[0,5kBV12 + 0,5kBV22 + kAV1cosw1t + kAV2cosw2t + 0,5kBV12cos(2w1t) + 0,5kBV22cos(2w2t) + kBV1V2cos(w1+w2)t + kBV1V2cos(w1-w2)t] • Nos sobran las componentes de continua y de frecuencias f1, f2 2f1 y 2f2 ATE-UO EC mez 14

  16. vD + v1 vs R + R1 R1 v2 R vs v1 v2 + + vD v1 + - - - Realización práctica con terminal común en las fuentes y la carga R vs + + + + + + - - Realización práctica sin transformador y con terminal común en las fuentes y la carga v2 Mezclador con un diodo. Realización práctica ATE-UO EC mez 15

  17. vD iD vD1 iD1 v1 + + v1 v1 + + vs R vs1 R + vs + v2 vs2 R v2 - + - - - iD2 vD2 + + + + + - - - Teoría del mezclador equilibrado con dos diodos • vs1≈ R[0,5kBV12 + 0,5kBV22 + kAV1cosw1t + kAV2cosw2t + 0,5kBV12cos(2w1t) + 0,5kBV22cos(2w2t) + kBV1V2cos(w1+w2)t + kBV1V2cos(w1-w2)t] • vs2≈ R[0,5kBV12 + 0,5kBV22 - kAV1cosw1t + kAV2cosw2t + 0,5kBV12cos(2w1t) + 0,5kBV22cos(2w2t) - kBV1V2cos(w1+w2)t - kBV1V2cos(w1-w2)t] • vs = vs1 - vs2 = 2R[kAV1cosw1t + kBV1V2cos(w1+w2)t + kBV1V2cos(w1-w2)t] • Sólo nos sobra la componente de frecuencia f1 ATE-UO EC mez 16

  18. vD1 iD1 vD1 vs1 R + v1 v1 + + vs2 R vs iD1 + iD1 - iD2 iD2 v2 vD2 v1 v2 - + + - - - + vs R + + + + + + - - - - 1:1:1 1:1:1 iD2 vD2 Mezclador equilibrado con dos diodos. Realización práctica. vs = R·(iD1 - iD2) = vs1 - vs2 Lo mismo que en el caso anterior ATE-UO EC mez 17

  19. + + - - i13 vD1 iD1 + iD3 - vD3 + v1 v1 + + v13 R + vD4 iD4 v2 vs v24 R i24 - + - + - - iD2 vD2 + Teoría del mezclador doblemente equilibrado con cuatro diodos (I) Ecuaciones: iD= f(vD) ≈kA·vD + kB·vD2 iD1≈ f(v1 + v2) iD2≈ f(-v1 + v2) iD3≈ f(v1 - v2) iD4≈ f(-v1 - v2) vs = v13 - v24 = i13R - i24R = R[iD1 - iD3 - (iD2 - iD4)] = R[iD1 - iD3 - iD2 + iD4] = Por tanto: vs≈ R[f(v1 + v2) - f(v1 - v2) - f(-v1 + v2) + f(-v1 - v2)] ATE-UO EC mez 18

  20. Teoría del mezclador doblemente equilibrado con cuatro diodos (II) vs≈ R[f(v1 + v2) - f(v1 - v2) - f(-v1 + v2) + f(-v1 - v2)] • f(v1 + v2) ≈ 0,5kBV12 + 0,5kBV22 + kAV1cosw1t + kAV2cosw2t + 0,5kBV12cos(2w1t) + 0,5kBV22cos(2w2t) + kBV1V2cos(w1+w2)t + kBV1V2cos(w1-w2)t] • -f(-v1 + v2) ≈ -0,5kBV12 - 0,5kBV22 + kAV1cosw1t - kAV2cosw2t - 0,5kBV12cos(2w1t) - 0,5kBV22cos(2w2t) + kBV1V2cos(w1+w2)t + kBV1V2cos(w1-w2)t] • -f(v1 - v2) ≈ -0,5kBV12 - 0,5kBV22 - kAV1cosw1t + kAV2cosw2t - 0,5kBV12cos(2w1t) - 0,5kBV22cos(2w2t) + kBV1V2cos(w1+w2)t + kBV1V2cos(w1-w2)t] • f(-v1 - v2) ≈ 0,5kBV12 + 0,5kBV22 - kAV1cosw1t - kAV2cosw2t + 0,5kBV12cos(2w1t) + 0,5kBV22cos(2w2t) + kBV1V2cos(w1+w2)t + kBV1V2cos(w1-w2)t] • Σf(v) ≈ 4[kBV1V2cos(w1+w2)t + kBV1V2cos(w1-w2)t] vs≈ 4RkB[V1V2cos(w1+w2)t + V1V2cos(w1-w2)t] Finalmente sólo habrá componentes de (f1+f2) y de ½f1-f2½ ATE-UO EC mez 19

  21. + + - - i13 vD1 iD1 + iD3 - vD3 + v1 v1 + + v2 R + - + vs v2 iD4 i24 - + vD4 iD2 vD2 Teoría del mezclador doblemente equilibrado con cuatro diodos (III) Otra forma de realizar el conexionado Ecuaciones: iD= f(vD) ≈ kA·vD + kB·vD2 iD1≈ f(v1 - v2) iD2≈ f(-v1 + v2) iD3≈ f(v1 + v2) iD4≈ f(-v1 - v2) i13 = iD1 - iD3 I24 = iD2 - iD4 vs = -(i13 + i24)R = R[-iD1 + iD3 - iD2 + iD4] = Por tanto: vs≈ R[f(v1 + v2) - f(v1 - v2) - f(-v1 + v2) + f(-v1 - v2)] Es la misma ecuación que en el caso anterior, por lo que sólo habrá componentes de (f1+f2) y de ½f1-f2½ ATE-UO EC mez 20

  22. + v1 v1 + + R v1 + + + v2 vs vs R v2 R 1:1:1 1:1:1 - - + Mezclador doblementeequilibrado con cuatro diodos. Realización práctica (I) Como antes: vs≈4RkBV1V2cos(w1+w2)t + 4RkBV1V2cos(w1-w2)t ATE-UO EC mez 21

  23. + v1 1:1:1 vs R + - v2 1:1:1 + Mezclador doblementeequilibrado con cuatro diodos. Realización práctica (II) Otra forma de dibujar el circuito Anillo de diodos (normalmente diodos Schottky) ATE-UO EC mez 22

  24. + v1 + 1:1:1 v2 vs - R 1:1:1 + Mezclador doblementeequilibrado con cuatro diodos. Realización práctica (III) Otra forma de realizar el conexionado del circuito ATE-UO EC mez 23

  25. Mezclador Salida de IF (terminal I) Señal de RF (terminal R) Oscilador Local (terminal L) Circuito interno del módulo Módulos comerciales de mezcladores doblementeequilibrados (I) ATE-UO EC mez 24

  26. Módulos comerciales de mezcladores doblementeequilibrados (II) ATE-UO EC mez 25

  27. En todos los casos se ha supuesto que la carga era resistiva Lo normal es conectar un filtro a la salida vsde frecuencias (f1+ f2) y ½f1 - f2½ Mezclador ve1 de frecuencia f1 Frecuencia ½f1 - f2½ + ve2 de frecuencia f2 v1 vD vs Ze filtro + R v2 - + + - Carga de salida de un mezclador con diodos (I) • La Ze filtrono va a ser resistiva, sino que va a depender de la frecuencia • Hay que buscar un tipo de filtro con Ze filtroindependiente de la frecuencia. Se puede usar un diplexor ATE-UO EC mez 26

  28. L C Ze, Ye Ze1, Ye1 R C L Ze2, Ye2 R Carga de salida de un mezclador con diodos (II) Diplexor • Ecuaciones: • Ze1 = Ls + R/(RCs + 1) = (RLCs2 + Ls + R)/(RCs + 1) • Ze2 = 1/Cs + RLs/(Ls + R) = (RLCs2 + Ls + R)/[(Ls + R)Cs] • Ye1 = (RCs + 1)/(RLCs2 + Ls + R) • Ye2 = (Ls + R)Cs/(RLCs2 + Ls + R) • Ye = (LCs2 + 2RCs + 1)/(RLCs2 + Ls + R) • Ze = R·(LCs2 + Ls/R + 1)/(LCs2 + 2RCs + 1) Por tanto, para queZe = R hace falta: L/C = 2R2 ATE-UO EC mez 27

  29. L C [dB] R 10 ½vs2/ve½ ½vs1/ve½ + + + 0 ve vs1 vs2 C -10 - - - L -20 -30 R -40 0,1fC fC 10fC Carga de salida de un mezclador con diodos (III) Calculamos las funciones de transferencia • vs1/ve = 1/(LCs2 + Ls/R + 1) • vs2/ve = LCs2 /(LCs2 + Ls/R + 1) Sustituimos R = (L/2C)1/2: • vs1/ve = 1/(LCs2 + (2LC)1/2s + 1) • vs2/ve = LCs2 /(LCs2 + (2LC)1/2s + 1) ATE-UO EC mez 28

  30. [dB] 10 ½vs2/ve½ ½vs1/ve½ 0 -10 fdif fsum fC -20 -30 -40 0,1fC fC 10fC Carga de salida de un mezclador con diodos (IV) • ½vs1(jw)/ve(jw)½= ½1/(1 - LCw2 + j·(2LC)1/2w½ • ½vs2(jw)/ve(jw)½= ½-LCw2/(1 - LCw2 + j·(2LC)1/2w½ • Llamamos wCa lawtal que ½vs1(jw)/ve(jwC)½= ½vs2(jw)/ve(jwC)½ Entonces: wC= 1/(LC)1/2, fC = wC/2py½vs1/ve(jwC)½ = -3dB Conocidas las frecuencias fsum = f1 + f2 y fdif = ½f1 - f2½, fCdebe colocarse centrado entre ellas en el diagrama de Bode (que es logarítmico): fC = (fsum·fdif)1/2 Resumen: fC = (fsum·fdif)1/2 fC= 1/[2p(LC)1/2] L/C = 2R2 ATE-UO EC mez 29

  31. + VCC R v1 = V1cosw1t Realización práctica sin terminal común en las fuentes iC vs + + + v1 v2 = V2cosw2t vBE - + Idea general v2 - + vs Teoría del mezclador con un transistor bipolar • Ecuaciones: • vBE = v1 + v2 • vs = R·iC • iC ≈ISC +kA·vBE + kB·vBE2 IC (VEB=0) = -ISC vs≈ R[ISC +0,5kBV12 + 0,5kBV22 + kAV1cosw1t + kAV2cosw2t + 0,5kBV12cos(2w1t) + 0,5kBV22cos(2w2t) + kBV1V2cos(w1+w2)t + kBV1V2cos(w1-w2)t] • Nos sobran las componentes de continua y de frecuencias f1, f2 2f1 y 2f2 ATE-UO EC mez 30

  32. + VCC Polarización, pero manteniendo la operación no lineal R + VCC iC RB R + + iC iB v1 vBE - + + v2 vBE - v1 + - - + v2 + + vs vs Realización práctica con transformador Mezclador con un transistor bipolar. Realizaciones prácticas (I) ATE-UO EC mez 31

  33. + VCC Polarización, pero manteniendo la operación no lineal R + VCC iC R RB + + iC iB v1 vBE - + + + v1 v2 vBE - + v2 - - + + Realización práctica sin transformador. Ahora vBE = v1 - v2,pero las componentes finales son las mismas vs vs Mezclador con un transistor bipolar. Realizaciones prácticas (II) ATE-UO EC mez 32

  34. + VCC + VCC R R iC Polarización, pero manteniendo la operación no lineal iC RB + + + iB v1 vBE vBE - - R1 R1 + v2 v1 v2 + + - - + + vs vs Realización práctica sin transformador. Ahora vBE = (v1 + v2)/2,pero las componentes finales son las mismas Mezclador con un transistor bipolar. Realizaciones prácticas (III) ATE-UO EC mez 33

  35. Circuito resonante + VCC + VCC RC LR RB CR RB CB v1 v1 + + - vs + + R + v2 v2 Mezclador con un transistor bipolar. Realizaciones prácticas (IV) Filtrado de la frecuencia deseada ATE-UO EC mez 34

  36. Q1 Ejemplo de mezclador equilibrado iC1 + v2 + vBE1 + v1 + - VCC vS - vBE2 - R + 1:1:1 1:1:1 Q2 iC2 Mezclador con varios transistores bipolares • Se puede conseguir cancelación de componentes indeseadas por simetrías • Montajes equilibrados y doblemente equilibrados • Sólo nos sobra la componente de frecuencia f1. Se cancelan las de f2 2f1 y 2f2 ATE-UO EC mez 35

  37. Teoría general del mezclador con un transistor de efecto de campo (JFET, MOSFET o MESFET) (I) Diapositiva de la asignatura “Dispositivos Electrónicos” ATE-UO EC mez 36

  38. Teoría general del mezclador con un transistor de efecto de campo (JFET, MOSFET o MESFET) (II) Otra diapositiva de la asignatura “Dispositivos Electrónicos” ATE-UO EC mez 37

  39. Sólo hemos considerado estos términos, pero hay más Prácticamente sólo hay estos términos Teoría general del mezclador con un transistor de efecto de campo (JFET, MOSFET o MESFET) (III) • Ecuaciones del transistor bipolar: iC=ISC - aFISE + aFISEeVBE/VT≈ISC +kA·vBE + kB·vBE2 + kC·vBE3 + kD·vBE4 + … • Ecuaciones del transistor de efecto de campo: IDPO» ID0PO·(1 + VGS/VPO)2 = ID0PO + 2ID0PO VGS/VPO + ID0PO·(VGS/VPO)2 • Un transistor de efecto de campo tiene una respuesta “más cuadrática” Þ Sirve mejor para hacer mezcladores ATE-UO EC mez 38

  40. + VCC LR Circuito resonante CR C1 C3 + v1 RG C2 + - R RS v2 + vs Mezclador con un JFET. Realización práctica ATE-UO EC mez 39

  41. CS RS vS v2 + + v1 + VCC RS - CS R 1:1:1 1:1:1 Mezclador con dos JFETs. Realización práctica (I) Ejemplo de mezclador equilibrado con dos JFETs (I) • Sólo habrá componentes de f1, (f1+f2) y de ½f1-f2½ ATE-UO EC mez 40

  42. RS CS + + v1 + vS - VCC R v2 1:1:1 1:1:1 Mezclador con dos JFETs. Realización práctica (II) Ejemplo de mezclador equilibrado con dos JFETs (II) • Sólo habrá componentes de f1, (f1+f2) y de ½f1-f2½ ATE-UO EC mez 41

  43. Ejemplos de esquemas reales de mezcladores equilibrados con JFETs (obtenidos del ARRL Handbook 2001) (I) ATE-UO EC mez 42

  44. Ejemplos de esquemas reales de mezcladores equilibrados con JFETs (obtenidos del ARRL Handbook 2001) (II) ATE-UO EC mez 43

  45. D D G2 G2 + VCC LR G1 S G1 S Circuito resonante CR Deplexión Acumulación D C2 G2 C3 C1 + R G1 S - v1 + RG2 + RG1 RS v2 CS vs Mezclador con un MOSFET de doble puerta ATE-UO EC mez 44

  46. MOSFET de doble puerta comercial (I) ATE-UO EC mez 45

  47. MOSFET de doble puerta comercial (II) ATE-UO EC mez 46

  48. MOSFET de doble puerta comercial (III) BF961 VG2S = 4 V ATE-UO EC mez 47

  49. MOSFET de doble puerta comercial (IV) BF998 ATE-UO EC mez 48

  50. MOSFET de doble puerta comercial (V) BF998 Comportamiento frente a la tensión en cada una de las puertas ATE-UO EC mez 49

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