1 / 24

Carport

Carport. ribBMC. Carport. Carport. Carport - maatvoering. Schematiseren - vooraanzicht. 4 kN. 2,4 m. 3 m. Constructieschema - vooraanzicht. 4 kN. 2,4 m. 3. Lastenschema - vooraanzicht. Fc2=5,13 kN. D. C. F wind =4 kN. α. Fc1=3,2 kN. De staven a & b nemen geen drukkrachten op.

demi
Download Presentation

Carport

An Image/Link below is provided (as is) to download presentation Download Policy: Content on the Website is provided to you AS IS for your information and personal use and may not be sold / licensed / shared on other websites without getting consent from its author. Content is provided to you AS IS for your information and personal use only. Download presentation by click this link. While downloading, if for some reason you are not able to download a presentation, the publisher may have deleted the file from their server. During download, if you can't get a presentation, the file might be deleted by the publisher.

E N D

Presentation Transcript

  1. Carport ribBMC

  2. Carport

  3. Carport

  4. Carport - maatvoering

  5. Schematiseren - vooraanzicht 4 kN 2,4 m 3 m

  6. Constructieschema - vooraanzicht 4 kN 2,4 m 3

  7. Lastenschema - vooraanzicht Fc2=5,13 kN D C Fwind=4 kN α Fc1=3,2 kN De staven a & b nemen geen drukkrachten op b a A FRAh=4 kN α = 38,7° B α FRAv=3,2 kN FRBv=3,2 kN FRA=5,13 kN

  8. Reactiekrachten • Hoek BAC = sinα = 2,4 /3 • α = 38,7° • Fwind ontbinden in FC1 en FC2 • FC1 = tanα * 4 = 3,2 kN • FC2 = 4 / cosα = 5,13 kN • Actie = Reactie • FRBv = - 3,2 kN • FRA = -5,13 kN • FRA ontbinden in FRAh en FRAv • FRAh = - 4 kN • FRAv = 3,2 kN • Globaal assenstelsel (oplegreacties) • ΣFv = 3,2 – 3,2 = 0 (op druk belast) • ΣFh = - 4 + 4 = 0 • Lokaal assenstelsel, staaf a • ΣFh = - 5,13 + 5,13 = 0 (op trek belast)

  9. Spanning en verlenging • Staaf a (staal) wordt op trek belast • Lengte staaf a = sqr(32+2,42) = 3,84 m • Diameter staaf a is 12 mm • Doorsnede staaf a is πr2 = 113 mm2 • fy = 235 N/mm2, E = 2,1 * 105 N/mm2 • Normaalkracht in staaf a = 5,13 kN • σt = F/A = 5130 / 113 = 45,4 N/mm2 • U.C. = 45,4 / 235 ≤ 1 • Staaf a is op sterkte akkoord. • Verlenging staaf a: Δl = FL / EA • Δl = 5130 * 3840 / 2,1 * 105 * 113 = 0,83 mm • De rek  ε = Δl / L = 0,83 / 3840 = 2,2 * 10-4

  10. Schematiseren - zijaanzicht 4 kN 2,4 4 5

  11. Schematiseren - zijaanzicht 4 kN 2,4 4

  12. Lastenschema - zijaanzicht FH1=6,3 kN H G α Fwind=4 kN De staven c & d nemen geen drukkrachten op FH2=4,8 kN d c α D E FREh=4 kN F FRDv=4,8 kN FREv=4,8 kN FE=6,3 kN

  13. Reactiekrachten • Hoek DEH = tanα = 2,4 /1,5 • α = 50,2° • Fwind ontbinden in FH1 en FH2 • FH1 = 4 / cosα = -6,3 kN • FH2 = tanα * 4 = 4,8 kN • Actie = Reactie • FRDv = - 4,8 kN • FRE = 6,3 kN • FRE ontbinden in FREh en FREv • FRAh = 4 kN • FRAv = 4,8 kN • Globaal assenstelsel (oplegreacties) • ΣFv = 4,8 – 4,8 = 0 • ΣFh = - 4 + 4 = 0 • Lokaal assenstelsel, staaf c • ΣFh = - 6,3 + 6,3 = 0 (op trek belast)

  14. Spanning en verlenging • Staaf c (staal) wordt op trek belast • Lengte staaf c = sqr(22+2,42) = 3,12 m • Diameter staaf c is 12 mm • Doorsnede staaf c is πr2 = 113 mm2 • fm = 235 N/mm2, E = 2,1 * 105 N/mm2 • Normaalkracht in staaf c = 6,3 kN • σt = F/A = 6300 / 113 = 55,8 N/mm2 • U.C. = 55,8 / 235 ≤ 1 • Staaf c is op sterkte akkoord. • Verlenging staaf c: Δl = FL / EA • Δl = 6300 * 3112 / 2,1 * 105 * 113 = 0,83 mm • De rek  ε = Δl / L = 0,83 / 3840 = 2,7 * 10-4

  15. Dakconstructie 0,6 5 3

  16. Bovenaanzicht dak 0,6 5 3

  17. Constructieschema dak 60 * 160 0,6 5 75 * 175 3

  18. Lastenschema secundaire ligger 1,5 m F = 1 kN 3 m FBv = 0,5 kN FAv = 0,5 kN ΣM t.o.v. A =0 -1 * 1,5 + FBv * 3 = 0 FBv = 0,5 kN ΣFv = 0 1 – 0,5 – FAv = 0 FAv = 0, 5 kN Houten ligger Afm. 60 * 160 (mm) E = 9000 N/mm2 fy = 12 N/mm2 fv = 2,4 N/mm2

  19. Secundaire ligger dwarskrachtenlijn Houten ligger Afm. 60 * 160 (mm) F = 1 kN 3 m FBv = 0,5 kN FAv = 0,5 kN +0,5 D-lijn 0 -0,5

  20. Secundaire ligger momentenlijn F = 1 kN 3 m FBv = 0,5 kN FAv = 0,5 kN +0,5 D-lijn 0 -0,5 M-lijn M = 0,75 kNm Vervorming 3 mm

  21. Secundaire ligger berekening op sterkte • Gegeven • fy = 12 N/mm2, Mmax = 0,75 kNm • Ligger 60 mm* 160 mm • Weerstandsmoment • W = 1/6*b*h2= 1/6*60*1602 • W = 256 * 103 mm3 • Buigspanning • σ =750000 / 256 * 103 • σ = 2,93 N/mm2 • Controle • U.C.= 2,93 / 12 = 0,24 ≤ 1 • Ligger op sterkte akkoord

  22. Secundaire ligger berekening op afschuiving • Gegeven • fv = 2,4 N/mm2, Vmax = 0,5 kN • Ligger 60 mm* 160 mm • Doorsnede • A = 60 * 160 = 9600 mm2 • Gemiddelde afschuifspanning • τgemid =Vmax/A = 500/9600 • τgemid = 0,05 N/mm2 • Maximale afschuifspanning • τmax =1,5 *Vmax/A = 500/9600 • τmax = 0,075 N/mm2 • Controle • U.C.= 0,075 / 2,4 = 0,03 ≤ 1 • Ligger op afschuiving akkoord

  23. Secundaire ligger berekening op stijfheid • Gegeven • E = 9000 N/mm2, ligger 60 mm*160 mm, F = 1 kN • Overspanning (l) = 3 m • Traagheidsmoment • I = 1/12*b*h3 = 1/12*60*1603 • I = 2048 * 104 mm4 • Toelaatbare doorbuiging • 0,004L = 0,004 * 3000 = 12 mm • Maximale doorbuiging • u = Fl3 / 48EI (VMN = Vergeet_Mij_Nietje) • u = 1000*30003 / 48*9000*2048* 104 • u = 3 mm • Controle • U.C. = 3/12 ≤ 1 • Ligger op stijfheid akkoord

  24. Hogeschool Rotterdam IBB ©M.J.Roos 2007

More Related