Esempio di recupero di solaio in legno preesistente con inserimento di soletta collaborante

1. Esempio di recupero di solaio in legno preesistente con inserimento di soletta collaborante

2. Schema solaio da recuperare

3. Caratteristiche del solaio in legno • Luce tra gli appoggi 5 m • Luce di Calcolo 5*1.05=5.25 m • Interasse 0.55 m Travetti cm 12*16, Assito spessore cm 3

4. Analisi dei Carichi • Travetti (daN/m3 600) 21 daN/m2 • Tavolato (daN/m3 600) 18 daN/m2 • Massetto cls RcK 250, spess. medio cm 6 150 daN/m2 • Peso proprio del solaio  189 daN/cm2 ~ 190 daN/m2 • Sottofondo, Pavimento 250 daN/m2 • Totale carichi permanenti 440 daN/m2 • Carico utile di esercizio 200 daN/m2 • Totale carichi 640 daN/m2 • Carico a metro lineare = 640*0.55= 352 daN/m

5. Predisposizione prima del getto Per il consolidamento del solaio si prescriverà: • spicozzatura continua perimetrale dei muri (scanalatura), per una profondità di alcuni centimetri a livello del futuro massetto in calcestruzzo, • asportazione di quanto risulti debole e molto frammentato (grumi di malta, scaglie di pietra e similari) così che • il getto integrativo del solaio possa addentrarsi in qualsiasi cavità o interspazio • il solaio abbia ad assumere anche la funzione di “piastra” irrigidente della muratura. Si assumono prudentemente • σ (compr., traz., fless.) = 70 daN/cm2 • tlegno = 9 daN/cm2 • E legno// = 80000 daN/cm2

6. Verifiche Momento Flettente Momento massimo M = ( 352 · 5.252 ) / 8 = 1213 daN m Taglio massimo T = ( 352 · 5.25 ) / 2 = 924 daN Larghezza utile del massetto collaborante B = 55 cm Fattore di omogeneizzazione calcestruzzo/legno: Ecls / EL= ( 18.000  ·  (RcK 250)0.5 ) / 80.000 = 3,55; applico m = 2 Larghezza ideale del calcestruzzo collaborante = m · B = 2 · 55 = 110 cm Posizione del baricentro del sistema omogeneizzato: Y inferiore = 18.85 cm Inerzia ideale : J id= 35228 cm4 Modulo di resistenza superiore = W id cls = J id / 6.15 = 5723 cm3 Modulo di resistenza inferiore = W id L = J id / 18.85 = 1869 cm3 σmax cls = M / (W cls / 2) = 2 · 121300 / 5723 = 42.39 daN/cm2 < 85 daN/cm2 σmax L = M / W L = 121300 / 1869 = 64.90 daN/cm2 <70 daN/cm2

7. Verifiche Taglio e deformazione flessionale • Il taglio è ripreso tanto dal legno, quanto dal calcestruzzo. Volendo cautelativamente considerare il solo legno: t L = ( 924 · 1,5 ) / ( 12 · 16 ) = 7.22 daN/cm2 <9 daN/cm2 Invece, considerando l’intera sezione all'appoggio: t medio= (924 · 1,5) / [( 12 · 16 ) + ( 110 · 6 )] = 1.5 daN/cm2 <9 daN/cm2 • Deformazione massima ipotizzabile complessivamente: f = ( 5 / 384 ) · ( 3.52 · 5.254 ) / ( 80.000 · 35228 ) = 1.24 cm = (luce di calcolo /423) • Deformazione Ammissibile = L/300 = 1.75 cm

8. Verifica Connettori

9. Progetto interasse Connettori • Massimo momento statico del sistema MS = Alegno · (y-hl/2) = ( 12 · 16 ) · 10.85= 2082 cm3 • Tensione massima unitaria di scorrimento: S max= ( Tmax · MS)/ Jid = 924· 2082 / 35228 = 52 daN/cm Forza di scorrimento tratti terminali Fs1 = ( 3*Smax / 4 ) · ( l / 4 ) = 39 · 525 / 4 = 5120 daN Forza di scorrimento tratto centrale Fs2 = ( 3*Smax / 8 ) · ( l / 4 ) = 19,5 · 525 / 4 = 2560 daN Adotto spinotti Ø 16 FeB44K, fissati in fori Ø 20 mm con adesivo

10. Progetto interasse Connettori Adotto spinotti Ø 16 FeB44K, fissati in fori Ø 20 mm con adesivo Infissione spinotti il maggiore tra 2/3*h = 10.7 cm o 6 Ø = 9.6 cm σrifollamento= 2 · σcompr. ammisibile = 2 · 70 = 140 daN/cm2 Forza assorbibile da uno spinotto Nsp = σrif· [Ø foro · ( 3 Øforo ) / 2] = 140 · ( 2 cm · 6 cm ) / 2 = 840 daN Numero di connettori sui quarti finali = 5120 / 840 = 6,1~7 Numero di connettori sul tratto centrale = 2560 / 840 = 3~4 Passo dei connettori quarti terminali = (525/4)/7 = 19 cm Passo dei connettori quarto centrale = (525/4)/4 = 32cm