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MECANICA DEL CORTE ORTOGONAL

MECANICA DEL CORTE ORTOGONAL. PRESENTADO POR: ANDRES CRUZ 200310716 ANDRES NIETO 200314252 PAOLA PARRA 200223941. MECANICA DEL CORTE ORTOGONAL. ANALISIS DE LAS FUERZAS DE CORTE. Por medio del estudio de las fuerzas de corte podemos deducir características de: Los materiales a mecanizar

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MECANICA DEL CORTE ORTOGONAL

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  1. MECANICA DEL CORTE ORTOGONAL • PRESENTADO POR: • ANDRES CRUZ 200310716 • ANDRES NIETO 200314252 • PAOLA PARRA 200223941

  2. MECANICA DEL CORTE ORTOGONAL.ANALISIS DE LAS FUERZAS DE CORTE Por medio del estudio de las fuerzas de corte podemos deducir características de: Los materiales a mecanizar De las herramientas Y las condiciones de trabajo Al conocer la dinámica de las fuerzas también podemos estimar las solicitaciones de la maquinaria utilizada en el mecanizado. Evaluación de la potencia requerida.

  3. MECANICA DEL CORTE ORTOGONAL.ANALISIS DE LAS FUERZAS DE CORTE La fuerza resultante F se produce por una distribución de presiones entre la viruta y la cara de corte. Hay desviaciones en la alineación de F y F´, pero estas son despreciables.

  4. MECANICA DEL CORTE ORTOGONAL.ANALISIS DE LAS FUERZAS DE CORTE La fuerza en el punto O puede ser descompuesta en 3 marcos de referencia.

  5. MECANICA DEL CORTE ORTOGONAL.ANALISIS DE LAS FUERZAS DE CORTE De este diagrama de fuerzas se deduce una serie de formulas: Fuerza de fricción

  6. MECANICA DEL CORTE ORTOGONAL.ANALISIS DE LAS FUERZAS DE CORTE Fuerzas en el plano

  7. MECANICA DEL CORTE ORTOGONAL.ANALISIS DE LAS FUERZAS DE CORTE Fuerzas en el plano

  8. MECANICA DEL CORTE ORTOGONAL.ANALISIS DE LAS FUERZAS DE CORTE esfuerzos

  9. Teorías Principales sobreel arranque de viruta Los datos de entrada pueden ser: - Ft y Fn - Angulo de rozamiento t - h y he (espesores de viruta) - Profundidad de pasada p - Ángulo de desprendimiento frontal g - Ángulo de cizallamiento f F=f( n, g, t, p)

  10. Conceptos fundamentales: El plano de cizallamiento se orienta de forma que el trabajo absorbido sea mínimo El valor máximo de ts, está sobre el plano de cizallamiento

  11. 2f+t-y=p/2 ts=to+ks ts=ss cot (f+t-y) ts=to/(1-ktan(f+t-y))

  12. tan(2f+t-y)=1/k 2f+t-y=arctan 1/k=C Ft= A ts[tan(C-f)+cot f] Fn= A ts[cot f tan (C-f)-1)

  13. Tanf=ccosg/1-sing

  14. gs=cotf+tan(f-g)

  15. TEORIA DE LEE Y SHAFFER • PLASTICIDAD AL CORTE DE METALES • El material a mecanizar es rígido-plástico. • Las variaciones de Temperatura durante de la deformación no comportan efectos sensibles. • Las fuerzas de inercia, debidas a las aceleraciones del material durante el corte, no implican sensibles consecuencias.

  16. Esta hipótesis se aplica al corte de viruta por las grandes deformaciones y elevadísimas velocidades de deformación.

  17. La velocidad de endurecimiento de muchos metales disminuye rápidamente al aumentar la deformación. A una elevada velocidad de deformación crea un aumento en la resistencia de fluencia del material, con respecto a la tensión de rotura.

  18. La red de líneas Ortogonales, indican en cada punto de la zona de plasticidad las dos direcciones ortogonales de máxima tensión de cizallamiento.

  19. La zona OAB no tienen deformaciones, sino solamente tensiones que llevan al material hasta el limite de resistencia por cizallamiento. Sobre la viruta no actúa ninguna fuerza después de atravesar la línea AB, por ende no se transmite tensiones a través de ella.

  20. Las direcciones de la máxima tensión de cizallamiento se encuentran a 45° de las direcciones de las tensiones principales

  21. Comparación de las teorías expuestas con resultados experimentales

  22. BIBLIOGRAFIA Mecanizado por arranque de viruta

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