1 / 16

PRZYCZYNY ZNISZCZENIA BUDOWLI REGULACYJNYCH NA CIEKU W DORZECZU GÓRNEJ WIS Ł Y

Akademia Rolnicza w Krakowie Wydział Inżynierii Środowiska i Geodezji. PRZYCZYNY ZNISZCZENIA BUDOWLI REGULACYJNYCH NA CIEKU W DORZECZU GÓRNEJ WIS Ł Y. Wojciech Bartnik Andrzej Strużyński. Plan prezentacji:. OPIS ZLEWNI CHARAKTERYSTYKA ZLEWNI

katelyn-vaughan
Download Presentation

PRZYCZYNY ZNISZCZENIA BUDOWLI REGULACYJNYCH NA CIEKU W DORZECZU GÓRNEJ WIS Ł Y

An Image/Link below is provided (as is) to download presentation Download Policy: Content on the Website is provided to you AS IS for your information and personal use and may not be sold / licensed / shared on other websites without getting consent from its author. Content is provided to you AS IS for your information and personal use only. Download presentation by click this link. While downloading, if for some reason you are not able to download a presentation, the publisher may have deleted the file from their server. During download, if you can't get a presentation, the file might be deleted by the publisher.

E N D

Presentation Transcript

  1. Akademia Rolnicza w Krakowie Wydział Inżynierii Środowiska i Geodezji PRZYCZYNY ZNISZCZENIA BUDOWLI REGULACYJNYCHNA CIEKU W DORZECZU GÓRNEJ WISŁY Wojciech Bartnik Andrzej Strużyński

  2. Plan prezentacji: • OPIS ZLEWNI • CHARAKTERYSTYKA ZLEWNI • ZAŁOŻENIA PROJEKTOWE PRAC REGULACYJNYCH • OCENA WIELKOŚCI WEZBRANIA • DYSKUSJA BŁĘDÓW PROJEKTOWYCH • DYSKUSJA BŁĘDÓW WYKONAWCZYCH • SYMULACJA POWODZI DLA CIEKU RÓW I • WNIOSKI

  3. Charakterystyka zlewni • Pow. zlewni • 3,55 km2 • Długość cieku • 2,62 km • Spadek średni zlewni • 0,027 m/m

  4. Założenia projektowe • Przekrój poprzeczny dwudzielny • Nachylenie skarp 1:1,5 i 1:1 • Szerokość dna – 2 m

  5. Założenia projektowe • Głębokość rowu od 2 do 2,7 [m] • Spadek od 2,3 do 0,8 % • Odcinki proste łączone przy pomocy łuków R od 20 do 50 [m] • Q[50%] = 1,21 [m3 s-1], h = 0,3 [m] • Q[20%] = 3,30 [m3 s-1], h = 0,52 [m] • dla spadku I = 0,8 % Umocnienie dna: palisada drewniana i kiszki faszynowe narzut kamienny Umocnienie skarp i dna w obrębie przepustu: płyty ażurowe

  6. Założenia projektowe - koryto dwudzielne

  7. Ocena wielkości wezbrania • Na podstawie modelu opad-odpływ [J.Lambor 1971] • zakładając niekorzystne warunki retencji gruntowej: • kulminacja fali w rejonie przepustu dla opadu 80 mm – 5,0 [m3 s-1] • kulminacja dla opadu 100 mm – • 8,14 [m3 s-1] • Dla oceny wielkości wezbrania przyjęto, że: • jeżeli opad wynosił 80 mm tj. kulminacja fali miała około 5,0 [m3 s-1] to było to wezbranie wielkie, • jeżeli opad wynosił 100 mm tj. kulminacja fali miała około 8,0 [m3 s-1] to było to wezbranie katastrofalne. Woda zmieściła się w korycie – Q < 10 [m3 s-1] Wg klasyfikacji Punzeta [1992] – Q1%

  8. Błędy projektowe Niezgodność z Wytycznymi Projektowania [1975] Podstawowymi parametrami dlawymiarowania przekroju są: • przepływy miarodajne i graniczne • spadki niwelety dna • prędkości graniczne i siły unoszenia • spadek niwelety dna

  9. Błędy projektowe • brak określonego celu regulacji • - niejednoznaczna ocena przyjętych wartości przepływów miarodajnych • brak „Studium Regulacji” w dokumentacji technicznej • - analiza stosunków wodnych cieku i doliny • brak wyznaczenia przepływu miarodajnego i kontrolnego w zależności od stopnia zagospodarowania terenów przybrzeżnych. Projekt między innymi przewiduje umocnienie koryta „naturalnym narzutem kamiennym z otoczaków drobnych d (25-40 mm) o miąższości warstwy 15 cm oraz z otoczaków d (40-80 mm)”.

  10. h [m] h [m] Q [m3s-1] Q [m3s-1] V proj. [ms-1] V proj. [ms-1] V [ms-1] V [ms-1] Vo [ms-1] Vo [ms-1] S [Nm-2] S [Nm-2] So [Nm-2] So [Nm-2] 1 2 2 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 0,30 1,21 1 1,17 1,54 19,2 34,25 0,23 1,21 1,38 1,7 1,48 42,9 34,25 0,53 3,30 1,19 1,62 1,67 31,6 34,25 0,39 3,30 1,63 2,4 1,60 70,9 34,25 1,00 10,69 1,68 2,31 1,83 53,5 34,25 0,76 10,69 2,29 3,4 1,76 122,1 34,25 Błędy projektowe I = 0,8 % I = 2,3 %

  11. Błędy wykonawcze Regulację przeprowadzono przy użyciu tłucznia d75%= 5,00 cm

  12. Symulacja powodzi • symulacja fali powodziowej • - HEC-RAS możliwość zróżnicowania wartości wsp. Manninga w przekroju poprzecznym zasięg zalewu dla wód o określonym prawdopodobieństwie wystąpienia • naprężenia przy dnie i transport wleczyn • - TRANS obliczenie ilości transportowanego materiału w czasie przejścia fali powodziowej

  13. spadek dna cieku I = 2,3 % I = 1,6 % I = 0,8 % dm = 0,08 dm = 0,05 dm = 0,08 dm = 0,05 dm = 0,08 dm = 0,05 dm = 0,05 fm = 0,06 fm = 0,031 fm = 0,06 fm = 0,031 fm = 0,06 fm = 0,031 fm = 0,047 transport rumowiska wleczonego 2255 [kN] 6290 [kN] 322 [kN] 3124 [kN] 0 [kN] 566 [kN] 132 [kN] Symulacja powodzi zmniejszenie zdolności transportowych cieku

  14. Symulacja powodzi spiętrzenie wód katastrofalnych przez przepust drogowy

  15. Symulacja powodzi zdławienie światła przepustu o 10%

  16. Wnioski • wykonania regulacja zachwiała naturalną równowagę cieku • zmiana warunków hydraulicznych przepływu po regulacji spowodowała, szczególnie w górnych odcinkach, zwiększenie erozji wgłębnej i brzegów • nałożenie błędów projektowych, wykonawczych i wystąpienie szczególnie silnych opadów stało się przyczyną bardzo krótkiego czasu pracy wykonanych budowli i umocnień • POWÓDŹ TA WYWOŁANA ZOSTAŁA PRZEZ SKUPIENIE SIĘ PROJEKTANTA NA REGULOWANYM ODCINKU, BEZ ANALIZY CHARAKTERU, ZAGOSPODAROWANIA I STOSUNKÓW WODNYCH W ZLEWNI • PRZEPUSTOWOŚĆ KORYTA CIEKU CIEKU OKREŚLONA ZOSTAŁA POPRAWNIE

More Related